综述

该参考设计采用MAX16823 3通道线性LED驱动器和外部BJT，实现3S3P RCL驱动电路。图1和图2给出了PCB和安装了散热器的图片；图3为参考设计的电路板布局；图4为参考设计的原理图。

以下详细讨论了该参考设计，给出了主要功能电路的分析、设计规格以及测试数据。

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图1. PCB和安装的散热器

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图2. 安装了散热器的侧视图

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图3. LED驱动器布线

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图4. LED驱动器原理图

设计分析

参考设计由四部分电路组成：输入保护电路与输入选择器、10%占空比发生器、抛负载和双电池检测、LED驱动电路。

输入保护

输入保护主要由金属氧化物变阻器MOV1和MOV2提供。设计中，我们采用了Littelfuse的V18MLA1210H (EPCOS也提供高质量的MOV器件)。根据具体应用环境选取不同额定焦耳的MOV。

输入选择器

输入电压建立后，除非刹车灯/转向灯输入端作用有效电源，否则，输入选择器将电源切换到尾灯节点。一旦电源为刹车灯/转向灯输入供电，输入选择器将自动屏蔽尾灯输入电流。这种架构将为刹车灯/转向灯输入提供600mA电流，指示RCL功能。当LED驱动器发生故障或者LED本身发生故障时，MAX16823将彻底关断所有LED，此时只有不足5mA的电流流出刹车灯/转向灯。灯的输出级电路能够成功检测到这一低电流，根据设计要求发出报警信号。

D5、R16组成检测电路。当尾灯输入节点电压为9V或更高电压，并且刹车灯/转向灯输入节点接地或为高阻时，该检测电路打开Q4。输入电压通过二极管D3加载到V_IN，提供LED驱动器的主电源。当刹车灯/转向灯输入电压达到尾灯电压的2V以内时，Q4断开，V_IN通过二极管D4供电。R17提供2.1kΩ对地电阻，确保此节点的最大阻抗。R17在双电池条件下(24V)功率达到270mW，所以必须选取0.5W功率的电阻。这个电路的主要限制是：当刹车灯/转向灯和尾灯同时工作时，假设刹车灯/转向灯输入电压与尾灯输入电压的差值在2V以内。

10%占空比发生器

10%占空比发生器产生占空比为10%的方波信号，该信号送入MAX16823 LED驱动器，用于调节LED亮度。只要尾灯输入端提供有效电压，调光电路将有效工作。R10和D2提供5.1V稳压源，用于U3 (ICM7555ISA)供电。双电池条件下，由于功耗可能达到44mW，所以R10必须选取0.25W功率的电阻。定时器U3配置为非稳态振荡器，导通时间由通过D1和R11对C6充电的时间决定(t_ON = 0.693 × R11 × C6 = 0.418ms [典型值])；关断时间由通过R12对C6放电的时间决定(t_OFF = 0.693 × R12 × C6 = 3.8ms [典型值])。导通时间和关断时间之和构成周期大约为237Hz的方波信号，占空比为9.9%，图5为占空比周期。

电阻R13提供限流保护，降低该开关节点可能产生的EMI辐射。R13的物理位置应尽量靠近U3，以降低EMI。占空比为10%的方波信号通过D7和R14耦合至U1。只要刹车灯/转向灯没有有效电源，D7提供的逻辑“或”电路将允许10%占空比脉冲通过。这种配置在尾灯输入作用有电源电压时，提供较低的LED亮度。而当刹车灯/转向灯输入作用有效电压时，D7将电压提供至DIM1、DIM2和DIM3输入，使LED亮度达到100% (高LED亮度)。因为LEDGOOD信号不能超出6V，电阻R14将电流限制在2mA以内，D9和D2提供电压箝位，避免过高的节点电压。当D7阳极没有作用电压时，电阻R15为下拉电阻。使用400kΩ电阻时，R15将保持DIM节点电压低于0.6V，此时的吸电流为1.5µA—远低于DIM输入的0.1µA源出电流。

图5. 振荡器输出

抛负载和双电池检测

抛负载和双电池检测电路决定“或”逻辑输入电压是否超过21V。输入电压超过21V意味着发生抛负载(400ms)或双电池条件(无时间限制)，这将在三个LED驱动晶体管上产生过大的功耗。因此，检测电路将DIMx输入拉低，关闭输出驱动器。另外，检测电路还将LGC电容(C2)拉低，以避免可能发生的错误检测。由于DIMx和LGC引脚电压被控制在10V以内，Q5和D6的额定电压并不严格。检测电压是D8击穿电压与R18对地电压的总和，大约为22V。当电阻为20kΩ时，R9将在Q5导通之前产生20µA的旁路漏电流。

用于3S3P RCL的LED驱动器

参考设计的核心IC是MAX16823ATE LED驱动器，IN引脚输入电压最高为45V。IC从OUTx引脚提供电流驱动LED。使用检流电阻对电流进行检测，MAX16823调节OUTx引脚的输出电流，根据需要将CS引脚的电压保持在203mV。因为IC本身的每个输出通道只能提供70mA输出，我们在每串LED增加了外部驱动，为每串LED提供200mA的驱动电流，并有助于解决散热问题。晶体管Q1、Q2和Q3 (ZXT690BKTC)提供所需的电流增益。这些晶体管提供TO-262封装，为管芯提供良好的散热。

Q1、Q2和Q3为45V、2A晶体管，当I_C/I_B增益为200倍时具有低于200mV的饱和压降V_CE(Sat)。因为最小输入电压(9V)和LED串最大导通电压(3 × 2.65V = 7.95V)之间的压差只有1.05V，所以V_CE(Sat)的额定值非常重要，必须留有足够的设计裕量，以满足Q4和D3的压降，以及Q1、Q2和Q3的V_CE(Sat)要求，详细信息请参考数据表。

电阻分压网络R1/R2、R3/R4和R5/R6保证每个OUTx的输出电流不小于5mA，从而确保IC稳定工作。设计步骤中，分析晶体管基极电流的最小值和最大值。这些电流流经电阻R1、R3和R5。电阻压降、晶体管的V_BE以及检流电阻压降之和为R2、R4和R6两端的电压。合理选择这些电阻，以保证流过电阻的电流与晶体管基极电流之和不小于5mA。另一方面，OUTx的输出电流必须小于70mA (额定电流)，详细信息请参考数据表。

散热考虑

本设计中调整管需要耗散的功率达到6W，为了降低晶体管的温升，将晶体管焊盘通过多个过孔连接到PCB的底层，并通过电绝缘(但导热)的粘胶垫将热量传递到铝散热器上。散热器耗散6W功率时自身温度上升31°C。虽然Zetex的晶体管没有给出结到管壳的热阻，但可以参考其他晶体管供应商提供的TO-262封装的热阻，约为3.4°C/W。该热阻表示每个晶体管内部的温度会比管壳高出5.4°C。总之，在最差工作条件下，结温比环境温度高出35°C至40°C。本参考设计实际测量的温度大约高出30°C。

瞬态响应

图6和图7给出了尾灯供电时晶体管的瞬态响应。测试时，振荡器输出10%占空比的脉冲信号对MAX16823进行脉宽调制，驱动外部晶体管导通/关断；图6中下冲持续3µs，图7中过冲持续100µs，均不会引起任何问题。

图6. 晶体管导通时，Q1的集电极波形(V_IN = 12.5V)

图7. 晶体管断开时，Q1集电极的波形(V_IN = 12.5V)